表1给出了该系统在输入直流母线电压为额定电压27V时,负载分别为阻性和感性情况下的实验数据。

    图5给出系统在阻性额定负载（3KW）,航空静止变流器输出电压U0和3个逆变模块的输出电流i01,i02,i03的波形。(不均衡度优于1.31%)。图6给出系统在感性额定负载(3KWA)(cosφ=0.766),航空静止变流器输出电压U0和3个逆变模块的输出电流i01,i02,i03的波形。(不均衡度优于0.09%)。

图5　阻性额定负载下,逆变器输出电压及各模块输出电流波形

    说明:：图5中Ch1为输出电压U0(250/格)，Ch2为模块1的输出电流i01(10A/格);Ch3为模块2的输出电流i02(10A/格)，Ch4为模块3的输出电流i03(10A/格);时基为1ms/格。

 
图6　感性额定负载下,逆变器输出电压及各模块输出电流波形

    说明：图6中Ch1为输出电压U0(50V/格)时基为500μs/格，Ch2为模块1的输出电流i01(10A/格)，Ch3为模块2的输出电流i02(10A/格)，Ch4为模块3的输出电流i03(10A/格)。

    从上述实验数据和波形可以看出:：利用该种方法实现航空静止变流器并联,对于阻性负载及感性负载具有较好的均流性能，不均衡度优于2%。

    在本系统中,由于所有并联模块都跟踪统一的电流给定,保证了各模块的电流相位和幅值均能一致,。因此,并联模块间的均流精度较好,并且,在突加突卸负载时,整个系统都能保持稳定,并联模块间的均流精度不受影响。另一方面,由于所有并联模块均为电流型模块,插入及拔出系统时对系统的输出电压影响很小,因此,该系统的热拔插设计较电压型模块的并联热拔插设计要方便得多。同时,可以采用文献5中的分散逻辑方案实现控制冗余。

4　结　　论

    本文对基于主从控制的电流控制型逆变器并联系统进行了研究,经过分析和实验可以得出以下结论:
    （1）对基于电压、电流双闭环控制的逆变器,可采用公用电压环的方案构成主从式并联系统;
    （2）公用电压环的方案构成主从式并联系统动静态特性较单模块有所提高;
    （3）电流瞬时控制提高了系统的动态响应速度,输出电压的失真小;
    （4）并联系统的输出阻抗变小,输出功率与并联模块数量成正比;
    （5）模块间环流的大小与各模块的电流环放大倍数以及输出滤波电容的误差成正比。保证各模块的电流环放大倍数以及输出滤波电容一致,便能很好实现各模块间电流的均分;
    （6）并联模块数的增加并不影响各模块的均流精度,因此这种控制方式没有限制并联模块数量,能方便地实现电源系统的扩容和冗余,有很好的应用前景。