其中：

　　Si：输出时的信号；So：输入时的信号；Ni：输入时的噪声；No：四极输出时的噪声。如果有两个以上的四极元件，可通过下列公式计算总噪声系数F1-n：

　　F_{1-n}=F_{1}+\frac{F_{2}-1}{G_{1}}+\frac{F_{3}-1}{G_{1}G_{2}}+…+\frac{F_{n}-1}{G_{1}G_{2}…G_{n-1}} (2)

　　其中：

　　n：四极数目；Fn：噪声因数；Gn：n个四极的增益因数。

　　直接安装在天线后面的第一个四极起了关键的作用。原则上说，它的噪声系数界定了总噪声系数的范围。

　　为简便起见，在相应的开关布局举例中，总噪声系数的计算中忽略了传送/接收(Tx/Rx)开关或平衡-不平衡转换器。在这些举例中，SAW滤波器的插入损耗IL、增益G、LNA以及接收机IC的噪声系数NF和噪声因数F均具有同样的值。同时，假设SAW滤波器的增益与其损耗相符，并假定它的噪声系数为其IL的负值。

　　所有四个例子的参数条件如下：

　　L_{SAW}=G_{SAW}=−2.9dB

　　G_{SAW(Linear)}=0.513

　　NF_{SAW}=2.9dB→F_{SAW}=1.95

　　G_{LNA}=15dB

　　G_{LNA(Linear)}=31.62

　　NF_{LNA}=1.5dB→F_{LNA}=1.41

　　NF_{RxIC}= 8dB，NF_{RxIC(Linear)}= 6.31

　　这四个例子各有优缺点。在例4中，总噪声系数是5.37 dB， 因此它的配置是基于无线射频AMI系统的最佳解决方案。它的特点是敏感度和选择性更高，再加上由于与第二个SAW滤波器对称工作，共模抑制率得以改善。

　　例1：SAW滤波器-接收IC(见图2)

                      
　　F_{1-2}=12.3=>NF=10.9dB

　　接收机IC的噪声系数对噪声有很大的影响。总噪声系数是10.9 dB，接收机的敏感度大大降低。该结构的优点是能够阻止SAW频段以外的干扰信号，依次防止接收机IC的内部LNA达到饱和。为了大幅度降低噪声系数，在SAW滤波器的前端必须设置一个高增益因数和低噪声系数的阶段。

　　例2：LNA - SAW -接收IC(见图3)