逆变器输出的单相交流电压与旁路电源的单相交流电压应该同步，才能并列转换。不论旁路取自交流的那一相，逆变器都可以调整输出电压，与旁路电压同频同相。

　　机组WDPF控制系统的DPU柜及计算、存储、记录站等电子设备由双电源供电，如图2所示。这是可控硅反向并联而成的二进一出的三端网络，UPS优先供电。UPS母线失压或欠压至一定值时，控制回路触发APS侧的双向可控硅，使其交替导通，并关断UPS侧的可控硅，由APS继续供电。这时的切换是先并后切，UPS电压正常后的自动回切也是先并后切。显然，在电压的相位和频率上，若UPS旁路侧与APS侧不一致，转换瞬间将短路或因差压大而产生很大的冲击电流，导致站内掉电及元件损坏。

 　　图2　双电源供电

　　1991年，黄埔发电厂6号机组于UPS安装后期进行切换试验时，跳了许多开关，才第一次发现了相位不符、切换短路问题。其他电厂也有类似接错相位的情况。

　　必须指出，安装时接错了相位，不遇到UPS电压异常情况下的切换或回切，是不会觉察的。甚至许多开关跳闸了，若恢复时从UPS侧先送电(一般均如此)，APS侧后送电，此时不会短路，仍掩盖了这个极大的隐患。

　　我们希望设计和施工部门，注意这一问题，图纸上标明相位，正确接线，防止类似现象重演。

　　2.3　APS的两路电源

　　APS1，APS2电源来自不同的变压器，不允许长期并列。如图1，一般应合上Q1，Q2，断开Q3。如果将Q1，Q2由手动操作改换为电动操作，或者加串交流接触器，联锁自投，还可以降低DPU和计算机站失电的概率。

　　2.4　UPS装置的冗余配置

　　有的电厂工程，制造厂商在旁路电源上加配了一套交流稳压器。有的技改工程，在APS侧另加1套UPS，1台机组用2套UPS装置。

　　看来UPS电源的配置方案，值得商榷。笔者认为：

　　a)使用UPS的目的，并非发电厂的电压质量不能满足计算机系统的要求，而主要是为了不停电。1套UPS装置，本身已有电池和充电器冗余备用，旁路电源只是在逆变器输出故障情况下暂时起作用。计算机系统有时发生“掉站”和芯片元件损坏事件，非旁路电压波动所致。计算机系统各站主机硬件，带有自保护功能。旁路电源系统应该简化，而且可以简化。

　　b)逆变器是UPS系统的“瓶颈”。从多年的运行经验看，逆变器的控制部分故障率相对较高。有条件的工程，可以考虑1套UPS装置配2套独立的逆变器。双逆变配置，比旁路稳压器或2套UPS装置的方案，更合理、实用、简单。

　　c)热控重要负荷才需要接入UPS母线，而最重要的负荷(DPU和计算机站)则由UPS和APS双侧电源自动切换供电。APS侧再加1套UPS装置的方案是不可取的。如果硬要双UPS，其输出均应接UPS母线。

　　d)UPS装置的配置，力求科学合理。提高UPS的可靠性，不能过多依赖增加备用设备，而要从维护和管理上下功夫。冗余太多令装置复杂化，投资增加，利用效率却很低，故障率也可能更高了。

　　3　系统容量估算选配

　　3.1　UPS的输出容量

　　欲使UPS的容量确定得比较恰当，须进行详细的负荷统计，并搜集同型运行机组的实际资料。

　　负荷统计，需要搜集负荷的同时率、功率因数、经常性电流和最大可能的冲击电流等资料。

　　UPS的逆变器设有过载保护，输出电流超过(1.2～1.25)In时，将自动切换至旁路供电。为了避免多台负载同时启动迭加冲击电流，频频出现切换及回切，而且主回路元件不至于过热，UPS容量留有足够的余地是必要的，但容量富裕应有度。

　　黄埔发电厂300 MW机组UPS的输出容量，初拟30 kVA,136 A。与美国西屋公司洽谈后改为50 kVA,227 A。投产后的实际负荷，交流侧一般为90～100 A(直流侧约125 A)，偶而达110～120 A。如选30 kVA,136 A，负荷率为110 A／136 A=0.73，容量有点偏小。如选40 kVA,182 A，负荷率为100 A／182 A=0.55，低于规程推荐值0.6，裕度系数为182 A／100 A=1.82，高于推荐值1.6，才是比较恰当的。

　　3.2　整流器(充电器)输出容量

　　UPS设备的功率关系见图3。

　　图3　UPS设备的功率关系

　　黄埔发电厂300 MW机组逆变器输入功率为

　　P2=UDC×IDC=280 V×245 A=68.6 kW.

　　以SCI公司推荐的公式计算整流器输入视在功率，

　　S1=Uex×Iex×Ce／(kPF×η1).

　　式中　S1——整流器输入视在功率，VA；

　　Uex——整流器输出电压，V；

　　Iex——整流器输出电流，A；

　　Ce——整流器过负荷因数(1.2～1.5)；

　　kPF——波峰因数(一般为0.8)；

　　η1——整流器效率(0.92～0.94)。

　　可得：

　　S1=210 V×245 A×1.2×／（0.8×0.93)=82.9 kVA.

　　整流器输入功率因数

　　λ1=P2／(S1×η1)=68.6／(82.9×0.93)=0.889，

　　UPS效率

　　η=S3／S1=50／82.9=0.603.

　　假定UPS负荷的功率因数λ=0.7，则逆变器输出有功功率

　　P3=S3×λ=50 kVA×0.7=35 kW，

　　逆变器效率

　　η2=P3／P2=35／68.6=0.51.

　　可见，整套UPS的效率是比较低的，这是由于各环节存在损耗。如果UPS的容量选择过大，实际负荷偏低，利用率低，效率则更低。

　　在充电器已选定输出功率65 kW情况下，参照上述公式，计算得整流变输入容量为87.3 kVA。国产充电器的整流变原设计选配输入容量140 kVA，偏大了。

　　鉴于整流、逆变各环节交直流侧P，U，I等参数换算与整流、逆变的方式、线路及负荷等有关，准确计算比较复杂，我们期待设计规程提供一套UPS系统适用的基本公式，作为容量选择估算的依据。

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