(3)介质磁公共边。在这些公共边上定义介质面磁流密度，包含所有的介质面内部公共边，未知数为Nj。在以上定义中，在连接边界上只定义了面电流，面磁流不存在，并将面电流归人介质面电流一类中，这样在积分方程(11)～(14)可作为Jd统一处理。最终得到的满秩阻抗矩阵维数为(2Nc+2Nd+Nj)×(2Nc+2Nd+Nj)，而文献[6]和文献[8]中得到的初始的非满秩矩阵维数分别为[Nc+2(Nc+Nj+Nd)]×[Nc+2(Nc+Nj+Nd)]和(2Nc+2Nd+4Nj)×(2Nc+2Nd+4Nj)。

3 数值结果
    计算一个位于自由空间中的圆柱、圆锥组合目标的雷达散射截面，剖分模型如图3所示。

    圆柱和圆锥的底面半径和高分别为0．5λ，λ，目标的总高度为2λ。圆柱的下底面圆心位于坐标原点处。整个组合目标是εr=4．0，μr=1．0的均匀介质体，在圆锥面和圆柱下底面涂覆有理想金属。此模型中，Nc=1 942，Nd=960，Nj=64。平面波入射方向为k=-z，极化方向E0=x。xoz面内的归一化雷达散射截面如图4所示。表1给出了连接边界不同处理方法时，双精度阻抗矩阵的内存需求，可以看出本文提出的方法所需内存最少。同文献[8]的方法相比，虽然内存需求相差不多，但本文方法在得到阻抗矩阵后，不需要消去非独立的变量，因而数值实现更为简单。

4 结 语
    本文根据连接边界处的介质面元和金属面元上的电流连续性和场的连续性，将定义在连接边界公共边上的电流归入介质面电流，在积分方程中不需要给予额外的处理。另外，可用传统的RWG基函数展开，不需要引入半个三角基函数，有效地减小了对计算机资源的需求，降低了计算复杂度，数值结果显示了本文方法的正确性。