2)由于正反馈的结果，V401基极得到近于300mA的饱和导通电流，开关管V401饱和导通，V401集电极电流Ic1将随时间线性增长。当Icl的峰值接近3A时，T401磁通饱和，U2↓V401退出饱和而进入放大区，并使正反馈绕组L2上感生电压U2反相导致Ib1减小，从而促使V401集电极电流Ic1减小，集电极电压Uc1即上升，这个正反馈过程使Ib1迅速降为0，开关管V401截止。
3)当V401截止瞬间其集电极出现尖峰自感电压并被C'2所吸收。(C2’≈
C409//C414)，同时正反馈绕组感应电势极性反相(地为正，同名端为负)，此电压通过C465、R405、C462//R417、R406向C410充电，此时VD407处于截止状态，使C410下正、上负。此时因V401基极电位为负值(低于射级电位)而保持截止状态，保证了V401处于休止期。休止期的长短不仅取决于C410及C465的充放电时常数电路，也取决于T401初级等效电感(初级空载电感为800微H)和C'的等效电容(即LC自由振荡的周期)。
4)因负截的单向导通特性和V401处于截止期，此时V401集电极负截电路可等效为L1'//C2'的并联谐振回路(参见图2C)，在V401截止瞬间C2'上充有约150V的电压，经1／4个谐振周期(△t=1/(4x 2 L1'C2')≈5mSC2'开始通过L1'放电，再经1／4周期后，C2'反向放电(电流自上而下)，使正反馈绕组又得到正向电压U2,此时U2值较小，但U2与C410上充的电压相叠加，形成I2电流，使V410基极又得到一定的Ib1(远大于超始的3mA)，V401正偏导通，形成集电极电流Ic上升…再继续开关管V401的饱和导通与截止(即开-关)过程，周而复始，不断循环。
2．2稳压原理
稳压是通过对输出电压B+的取样、放大，使原方产生调节电流L4，改变开关管V401的基极电流Ib1来达到的。V401电感L的储能电流Ic1和V401导通时间△t(储能时间 )都发生变化，从而使次级输出电压得到动态稳定的效果。从次级B+通过R486、RP401、R485电压取样网络的RP401中点为取样放大管V489的基极电压，V489的射极接VD484串VD489得11.3V的稳定电压，集电极通过N410②—①(内部为发光二极管)，R487接B+，N410①—②脚电位差正常值为1．0V左右，当某种原因使B+电压升高时；B+↑→V489基极电压↑→b-e间电位差↑→Ic409↑→Uc489↓→通过发光二极管的电流↑→发光二极管光强↑→N410④—③脚等效电阻rce↓→Vb402基极电压↓→V402集电极电流↑(V402为PNP管)→V403基极电流↑→V403集电极电流↑→(V403的rce减小)即L4↑→Ib1↓→V401饱和导通时间↓←T40l原方储能↓→B+↓。
V489射极接有6．2V和5．1V两只串联稳压管，两只稳压管的温度系数相反而互补，保证稳压电源温漂极小，同时5.1V稳压管上端接V411遥控关机控制管的集电极，因此不能用一只稳压管取代，另外，在正常开机整个期间N410①—②电位差约在0．8V～1．2V之间变动，通过的电流约为1．5mA，因此两只稳压管上端无需接提供稳定电流的电阻，也能始终保持6．2十5．1=11．3V的稳压值。
RP401为次级输出电压微调电位器，可调范围可达额定值±10%左右。
2．3负载短路和开路保护
从上述原理分析可知，当负载短路时L'1等效并联了电阻，而且阻值较小，L'1，与C'1不可能产生谐振，即不能产生稳定的开关工作状态，必须由起动电路提供基极电流来再次进行一个导通—截止周期，但起动电路R404、
R405仅能向V401提供约3．3mA的基极电流，集电极在静态也只有30—50mA的电流，电源停止工作，副方各路输出电压很快降至零，从而起到不继续损坏有关元器件的作用，达到了负载短路保护的目的。
当负载开路时，副方各路输出电压均增高，由于B+ 上升进而使V402、V403接近饱和导通，吸收开关管V401的基极电流而使V401占空比下降。当因调压失败(稳压系统有故障，例如光电藕合器开路)而引起次级电压升高时，过压检测电路通过VD405使V406饱和导通，从而吸收开关管V401的基极电流并使V401趋于截止，电源停止工作，但过压检测电路亦会因此失去作用而重复以上过程，为此在B+输出回路VD409的阴极(输出端)接有R455、R452、VD420等组成的B+过压保护回路，以确保大屏幕彩电的开关稳压电源万无一失，避免B+突然升高，x射线保护电路延时动作造成高压过高损坏显像管、行输出管、行输出变压器等器件的可能性。
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