1.输出级的设计理念
　　
　　以6C19最大板耗11W为基准。在6C19特性曲线族上作多条负载线。发现当板极电压为200V，板流为60mA.负载阻抗为2kΩ时，非线性失真可低于3％，输出功率为3W以上。当欲提高输出功率。采用200V以上的板极电压时，6C19的板耗低于7W。

　　因此，当采用250V供电时，板流必须低于30mA。工作点电流的减小，线性区随之压缩。非线性失真的增大限制了额定输出功率。6C19作为功放输出级，其极限参数和基本特性见表（表中并列出2A3的特性，以资参考、比较）。

　　*注：当板压大于200V小于350V时规定板耗≤7W。

　　下图是按上述原则设计的6C19单端A类放大器，输出级采用自给栅负压，当板极供电为2190V时，阴极自给偏压约为+48V，所以6C19板极有效电压Ua=200V-48V≈150V，静态　　板流约60mA。按此状态计算。最佳负载阻抗为2000Ω，当输入信号为45Vp-p时输出3W的有效功率，非线性失真度为3％。此A类状态的静态板耗Pd=150V×0.06A=9W，低于6C19在200V板压下最大板耗11W的规定。

　　6C19组成3W的A类输出级，特性完全可以和2A3媲美。关键在于工作状态的合理选择，6C19的内阻低于2A3，但跨导高于2A3，使其放大系数比2A3稍低。此点似乎意味着6C19更难驱动。为此，本机工作点设定于低板压状态，栅负压也仅-48V。

　　以A类工作原则，驱动信号不超出栅负压，故在输入信号45Vp-p时可输出3W的功率。6C19的特点是高板压时板耗小于7W，因此选择大于200V以上的板压得到更大输m功率的企图。对6C19的A类状态是不现实也是不可能的。

　　2.整机电路特点
　　
　　欲发挥低μ、低Ri输出管的优势，整机设计有以下几个重点：

　　（1）负反馈的选择
　　
　　所有低μ输出管如2A3、300B等均有驱动灵敏度低的特点。因此电路设计中加入大环路负反馈是不妥当的。输出级的驱动信号大于45Vp-p，对一般电压放大器而言已属上限。当采用大环路负反馈以后。输出级驱动电压还要提高。使电压放大器失真更加严重。为此，本机中6C19输出级不加任何负反馈，以严格选取工作点的措施确保A类的线性。为使整机非线性失真降低，前级电压放大的非线性失真成为主要矛盾。本机中选择12AU7作两级RC耦合电压放大器。两级电压放大器的开环电压增益分别为12.6倍和14.5倍，总增益实为182.7倍。对目前以光盘为音源的功放后级而言。一般选择输入灵敏度为200mVp-p～1Vp-p，按6C19驱动电压45Vp-p计算，整机增益远超过实际需要。因此可在两级电压放大器中加入-10dB左有的负反馈。在降低过高增益的同时同比改善放大器的特性。局部负反馈目的在于降低电压放大器的非线性失真。而不涉及输出级的任何参数。此举对2A3一类低μ输出管是极有利的方案。

　　在12AU7两级电压放大器中采用以下两种负反馈电路。

　　第一级前置放大。阴极680Ω电阻不加旁路电容，构成本级电流负反馈，其反馈分压比（又称负反馈系数）β1=Rk1/Ra1=0.68kΩ/47kΩ=0.0145。故负反馈衰减量（也即负反馈量）K=1/（1+αβ），其中α为本级开环增益12.6倍，将β1代入则得到K1=1/1.18，只有在此电流负反馈作用下，前置级闭环增益降低为原值12.6倍的1/1.18，为10.7倍左右。此衰减量K1=1/1.18=0.85（约合-1.5dB）。

　　当增益降低的同时前置级非线性失真也同比降低。

　　前置级-1.5dB的电流负反馈量太小。只是为了加入两级之间的并联电压负反馈。从第二级驱动输出端。将输出电压由Rnf和Rk1分压加在输入端，构成第二路负反馈。其负反馈分压取样比β2=Rk1/Rnf=680Ω/68000Ω≈0.01，两级局部环路负反馈量K1、2=1/（1+A1、A2×β2）。其中A1为前置级电流负反馈后增益10.7倍，A2为14.5倍，因此当β2=0.01时，负反馈量K1、2=0.39，稍低于-8dB。反馈后，两级电压放大增益、非线性失真都降低为原值的39％。两级电压增益为60.45倍，放大器额定输出3W时输入灵敏度为45Vp-p/60=750mV.以有效值计为530mVrms，符合后级功放的要求。若欲提高输入灵敏度可适当增大Rnf的值。

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