将6P13P用于SRPP单端推挽输出。其内阻降低同时两管的互补作用使非线性失真有所改善。但是SRPP输出属直流串联供电。板极电压的提高受到元件性能的限制。同时SRPP的自倒相功能使上管阴极电阻上产生较高的功率损失。因此输出功率大幅降低。如果将6P13P接成普通推挽（又称PP推挽），则输出功率可大幅提高。

　　根据生产厂提供6P13P的特性曲线和极限参数。在其板耗14W以内选择300V板极电压。当第二栅电压150V、栅极偏压为OV时，最大板流为195mA（由6P13P特性曲线查出），因此AB。类输出板极一板极负载阻抗应选择≥3000Ω。以使最大输入信号时板流不超出195mA。根据AB1类状态要求静态工作点电流Iao可取最大板流的1/4即195mA/4=48mA。从特性曲线得出，此板流Iao对应于板压300V栅负压-17V的点，此状态下当输入信号为17Vp-p时输出功率可达18W，每管静态板耗为14.4W，在6P13P14W+10％的范围内。因此可以确定6P13P的AB，类推挽状态负载阻抗3000Ω时输出18W的输出级来作为设计的基本数据。考虑到6P13P束射功率管的非线性特性。为了限制失真必须加入输出级的本级负反馈。为了避免阴极负反馈需增设对称反馈绕组的麻烦。本机中采用输出级第二栅反馈的超线性接法。6P13P和大多数束射功率管第二栅极有相似的放大系数，约为8～9之间，当输出变压器G2端每臂抽头匝数比为0.45时，对束射四极管6P13P而言，第二栅极负反馈量约为-12dB。

　　如再加入近似-8dB的大环路负反馈。则输出级有-20dB的负反馈，足以校正其非线性特性，而此大环路负反馈量极小。极为稳定。

　　当6P13P接成超线性接法以后。第二栅极电压近似为300V，从而使零栅压板极电流远大于曲线图G2150V时的195mA，为了不使板流进入饱和区弯曲部分。可将工作点栅负压南-17V调整为-28V，使300V供电时6P13P静态板流不超过每管50mA，以限制其静态板耗。因此下图中6P13P超线性输出级工作状态为：Ua，Ug2≈300V；Ug1=-29.25V；Iao=48～50mA；负载阻抗Zlpp=3000Ω；额定输出功率18W，最大近21W。

　　为了进一步改善非线性失真。下图中给出的反馈属局部反馈，输出信号从输出管板极输出两路负反馈电压。经220kΩ负反馈电路与驱动放大器阴极电阻1kΩ组成两臂负反馈系数B：1kΩ/221kΩ的对称负反馈，实现约-12dB的局部负反馈。足以使大信号输入的驱动级性能有足够的改善余地。而且进一步增大了输出级的负反馈量，使6P13P输出级失真度降低到5％以内。此种负反馈只包括两级放大器且中间无电感性元件，绝无自激的隐患，前置级保留电流负反馈可抑制大信号失真。

　　此电路的优点是调试简单，工作状态稳定。输出级用50Ω阴极电位器可调整两只6P13P静态平衡。使两管静态板流尽量相等。输出级栅负压电路采用0.5μF/600V无极性电容降压，与47kΩ电阻分压后在二极管D的负极约有200V交流电压（空载值）经D整流滤波后输出不大于-90V的直流电压。调整27kΩ电位器可改变输出电压为-28V。向输出级提供固定栅负压。

　　本机输H{变压器初级阻抗为3kΩ，功率容量为30W，可用E28叠厚35mm铁芯和骨架绕制。

　　初级用φ0.17mm漆包线，两臂初级绕组各为1280+720匝抽头为G2端，头为P尾为B+，两组初级绕组采用绕向相反全对称绕法，因此第二初级绕组反向绕，头P720匝抽头为G2，尾为B+。

　　次级取消16Ω绕组，4Ω采用φ1mm漆包线绕146匝。在4Ω尾端用φ0.64mm线加绕50匝。变压器铁芯不留气隙。可采用每2片EI片交错插入。