引脚④(FB)：稳压负反馈端口。KA5Q1265RF 稳压输出的控制是依靠调整正脉冲的宽度实现的，即所谓正脉冲的占空比的调整。当负载不变时，占空比愈大输出电压愈高；当输出电压不变(稳压源)时，占空比愈大输出电流(或功率)愈大。KA5Q1265RF 的占空比最大可达 95％～98％。其原理如图 3 所示。④脚端口外接光电耦合器 N902，其中光敏三极管的集电极电流Io，也是从④脚端口流出的电流。我们还注 意 到 ：KA5Q1265RF内 部 的 Itb 是 恒 流源。如果某种原因使输出电压 +B 有升高的趋势，势必使流进V956 R 端电流增大，也使流过 N902 发光二极管的电流增大。从 而 使 流 出KA5Q1265RF④脚端口的电流增大，必然使流过电阻 R 的电流减少，电位降低。致使 PWM 比较器输入端电压△V 增加，它的输出将使 OSC 振荡器正脉冲变窄，占空比减小，从而抑制了 +B 的升高趋势，实现了稳压的控制。反之亦然，不再赘叙。

该厚膜电路还在待机状态提供内部突变模控制器，这时③脚端口工作电压 ll V 左右，占空比接近0％。

引脚⑤(SYNC)：准谐振同步自锁端口。利用本身振荡方波的输出，再反馈到电路系统的输入端，以自动控制方式稳定其振荡频率(或周期)，称“准谐振自锁同步”。只有这样才能通过 KA5Q1265RF 的④脚端口的负反馈达到调整占空比(正脉宽与周期的比值)，实现稳压的目的。

如图 4 所示。当场效应管由截止转为导通时，变压器 T901 的13脚感应“+”电压，经 VD911、R913 向 C911充电，致使引脚⑤的电压指数上升 (时常数 R913、C911)至高 Sync 基准电压(与④脚 FB 电压有关)时，比较器输出强迫振荡器翻转，使场效应管由导通转为截止。这时变压器的13脚感应“-”电压，VD911 截止，C911通过 R912 放电，致使引脚⑤的指数下降至低 Sync 电压(与⑤脚电压有关)时，比较器输出又强迫振荡器翻转，使场效应管又由截止转为导通……周而复始地自动控制了振荡周期，又使占空比可调。

当引脚⑤的电压超过 12 V 时，过压保护电路启动，自动锁出；当电压恢复正常后，又会自动重新解锁。

2. 初级电路分析

共模抑制电感 L901：从其同名端(“。”焦点)位置可知，当差模电流流经 L901 时，磁通方向相反而抵消，电感量为零，顺利通过；但当共模电流(例如外界的强电磁干扰源在两线上的感应电压)流经 L901 时，磁通相加，阻挠很大，因此被抑制在外，不得入内。

消磁线圈电路：利用正温度系数的热敏电阻RT901，开机时，温度低电阻小，通过消磁线圈的交流近 2 A；数秒钟之后，RT901 温度高电阻大，通过消磁线圈的交流仅 2 mA。利用交变磁场由强至弱的变化，消除荫罩中的剩磁。

由图 1 不难看出：即使是在待机状态下，220 V 市电仍通过 RT901 加在消磁线圈上，只不过 RT901电阻大电流仅为 2 mA，耗能仅在 0.44 W左右。也许是因为习惯，也许是误解，多数用户均以为遥控关机为关机，长期不去切断 220 V 市电开关。由于 RT901 质量好，长期处于开机 /待机状态，甚至数年不切断 220 V 市电也无关紧要；但如果 RT901 质量差，消磁线圈中的电流将在人不知的情况下逐渐增大，即使是在待机状态下，发生烧保丝、烧软机壳甚至彩管炸裂现象都时有发生。

谐波抑制器 T902：为降低桥式整流后，输出的纹波电压幅度，防止纹波“倒灌”去“污染”市电。经国家“3C”论证，要求设置的一个电感器。它必须是直流阻扰小、交流(主要是 100 Hz)阻扰大。因此，为避免磁饱和，其磁路不能闭合，钢片必须压紧、浸化，否则将会产生“嗡嗡”干扰声。

热敏电阻 RT902(5 Ω)：负温度系数，开机时，冷状态电阻大，防止过渡过程桥式整流堆的击穿。数秒钟之后，电路处于稳定状态，RT902 由于温度升高阻值趋于零，功耗小并处于热平衡状态。它自身功耗小却是整流桥的“保护神”。

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