如果此刻处于遥控关机状态，REMOTE 端为低电位(≈0 V)，于是 Q8 截止，也使光电耦合器 ICl0 截止，Q4也截止，VA 断路，IC1、IC5 和 IC2 终因得不到工作电源而停止工作，但 V1SB仍有输出，整机处于待机状态。当遥控开机时，REMOTE 端为高电平(4.2 V)，于是 Q8 导通，ICl0 导通，Q4 饱和导通，此时 VA则通过 Q4、Z7、D14 首先为 ICl(自适应开关稳压芯片)的⑧脚提供电源(15 V)，自适应开关稳压电源启动。

2. 自适应开关稳压电源电路

启动后的自适应开关稳压电源电路，ICl 会根据其③脚对 VHV电压的检测(通过 R4、R5 在 R6 上的分压)和①脚对 VPFC电压设定值(通过 R14、R15、R16 在 R17 上的分压)的检测自动调整，从 IC1⑦脚输出矩形方波去激励场效应开关管 Q1。Q1 饱和导通时，VHV加在 L1 初级绕组两端，L1 中的电流线性增长，最大的峰值电流与脉宽有关。Q1 突然截止时，L1 产生“右正、左负”的感应电压，D1 导通续流，使 VPFC电压高于 VHV，其程度与脉冲频率有关。根据 IC1 的④脚对 Q1 开关电流包络的检测和⑤脚对 VHV中脉动信息的比较，自适应改变激励方波的相位，实现作为市电对负载的功率因数的最佳化。

3. 双极性开关稳压电源电路

只要 VPFC达到了预定的电压值(390 V)，经过R38、R65、R69、R50 对 VPFC的分压，R50 上的电压大于 Z2 的稳压值之后，场效应管 Q11 导通，使已经到达 Q12 发射极的 VA，由于 Q12 的饱和导通才传送给稳压块 IC5，其

输出的 12 V 电压加到 IC2 的12脚（电源端），双极性开关稳压电源启动。

启动后双极性开关稳压电源由 IC2 的15、11脚分别输出极性(相位)互为相反的矩形波，分别激励一对场效应管 Q2 和 Q10。Q2 导通时，Q10 截止，VPFC加在 T2初级绕组两端，且“上正、下负”，强迫振荡半周期后，电容 C9 充电至(V3-V2)；当 Q2 截止、Q10 导通时，C9 上的电压加在绕组两端，但此时是“下正、上负”，形成双极性振荡。所以 T2 次级采用全波整流方式获得 V3、V2电压的输出，稳压负反馈的信息是从 PFC 端采样，经比较放大后，由 IC8 光敏三极管传送到 IC2 的④脚，以便IC2 适时地调整激励矩形方波的参数，使输出电压稳定。电容 C13 耦合的是 C9 两端的充、放电波形，它反映双向振荡的强弱，经 D4 整流平滑之后，送至 IC2 的⑦脚，实现过强振荡抑制性保护，IC2 的⑧脚电位(12 V)过高时，IC2 的11、15脚都将停止激励方波的输出(在台达开关电源中其⑧脚用作场效应管的过流保护)。

为此，在力信开关电源电路中，利用了光电耦合器ICll 控制 IC2 的⑧脚的电压，然而对 ICll 导通与否，实施控制的因数是开关电源的过压、过流和过热保护信息。

4. 保护电路及其作用的分析

与同类 LCD 开关电源相比，力信开关电源也设置了过压、过流、过热保护电路。正常工作时，V1SB、V3 和环境温度都处于正常状态，Q9 的基极电位很低，Q9 截止，还因为负载电流正常，产生在采样电阻 R78、R79 两端的电压将分别引入 IC4 和 IC6 的①脚和⑧脚。正常工作时，尽管 V3A＞V3B、V2B，但由于 R152 和 R155 的分压作用，最终还是⑧脚电压＞①脚电压，因此 IC4 和 IC6的④脚都输出高电位，光电耦合器 ICll 截止，IC2 的15、11脚输出激励方波，各档电压均处于正常输出状态。

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